港珠澳大橋主體工程人工島的降水方案設(shè)計(jì)
2015-06-19 
   隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)建設(shè)的迅猛發(fā)展,基坑深度也由-(8~10)m發(fā)展到-32.5 m(首都國(guó)家大劇院)(王曙光,2005)。在基坑開(kāi)挖過(guò)程中地下水對(duì)工程支護(hù)設(shè)計(jì)與施工起著致關(guān)重要的作用,怎樣降低地下水,降水方案設(shè)計(jì)能否達(dá)到基坑降水目的,關(guān)系到基礎(chǔ)的安全與建筑施工的正常進(jìn)行。查明建筑場(chǎng)地的水文地質(zhì)條件,試驗(yàn)井的布置及施工方法,計(jì)算模型的選用,試驗(yàn)參數(shù)的計(jì)算,水文地質(zhì)參數(shù)的分析,對(duì)評(píng)價(jià)地下水對(duì)隧道與人工島基礎(chǔ)施工的可能造成的影響是一項(xiàng)基礎(chǔ)性工作。

   港珠澳大橋主體工程人工島位于香港大嶼山石散石灣附近,其抽水井、觀測(cè)井的施工受風(fēng)浪、水流、過(guò)往船只等多種因素的影響,技術(shù)難度大、方法手段先進(jìn),取得的設(shè)計(jì)參數(shù)準(zhǔn)確、可靠。

   1  試驗(yàn)區(qū)概況

   本次試驗(yàn)位于珠江三角洲香港大嶼山石散石灣附近海底平原區(qū),主要含水屋為第四系松散層沉積物,下伏燕山早期花崗巖侵入體(γ52(3)c)和震旦系(z)片麻狀混合花崗巖。人工島處附近地下水可劃分為松散巖類孔隙水和基巖裂隙水兩類。松散巖類孔隙含水層是本次抽水目的層。

   2  試驗(yàn)井的布置及施工

   2.1  試驗(yàn)井布置

   抽水試驗(yàn)孔位于北側(cè)島壁外225.96 m。觀測(cè)井的方向近南北向,垂直于人工島軸線方向,與地下水水流方向近一致。試驗(yàn)井為非完整井。

   2.2  成井過(guò)程

   抽水主井先用船上大型吊機(jī)將φ377 mm和φ325 mm的保護(hù)套管垂直下入土中,保證井管在孔中居中,由震動(dòng)機(jī)壓入土中,接著用φ168 mm三翼合金鉆頭掃孔,再用φ270 mm三翼合金鉆頭擴(kuò)孔,孔深到設(shè)計(jì)深度后按地層分別下入沉淀管、濾水管和實(shí)管。

   2.3  成井結(jié)構(gòu)

   在施工時(shí)先對(duì)一口觀測(cè)井采用φ89mm巖芯管配用合金鉆頭,全斷面取芯。通過(guò)對(duì)地層的分析,查明含水層的分布特征,確定過(guò)濾器和實(shí)管的長(zhǎng)度及填礫方量及止水位置。

   抽水井外護(hù)管為φ377無(wú)縫鋼管,下至泥面。護(hù)管為φ325綱管,井管為168鋼管,采用橋式過(guò)濾器。該過(guò)濾器的優(yōu)點(diǎn)是:①特殊結(jié)構(gòu)使得礫石不易阻塞孔眼,有較高的過(guò)水能力;②特殊孔形結(jié)構(gòu)起到了增強(qiáng)濾水管機(jī)械強(qiáng)度的效果,具有較高的機(jī)械強(qiáng)度;③連接方式多樣化,下管操作方便,適于野外生產(chǎn)。

   觀測(cè)井選用φ139 mm鋼管作為隔水保護(hù)套管,φ73鋼管作為井管。

   抽水井和觀測(cè)井結(jié)構(gòu)大致相同。抽水井底部為3 m左右的沉淀管,含水層部分采用橋式過(guò)濾器,其余采用實(shí)管;觀測(cè)井含水層部分采用圓孔式過(guò)濾器,其他部分采用實(shí)管。

   2.4  水位觀測(cè)

   1)靜止水位觀測(cè)。靜止水位和海水位采用全自動(dòng)水位控制儀進(jìn)行觀測(cè),儀器的讀取為每分鐘一次。采用測(cè)繩進(jìn)行校正。

   2)動(dòng)水位、流量及水溫的觀測(cè)。本次試驗(yàn)主要采用穩(wěn)定流方法進(jìn)行試驗(yàn),同時(shí)結(jié)合非穩(wěn)定流法計(jì)算要求進(jìn)行觀測(cè)。

   抽水井動(dòng)水位的的觀測(cè)在正式抽水試驗(yàn)開(kāi)始后第1、2、3、4、5、6、8、10、15、20、25、30、40、50、60、80、100、120 min各觀測(cè)一次,以后每隔30 min觀測(cè)一次,直到水位穩(wěn)定。抽水井出水量和觀測(cè)井水位,在正式抽水試驗(yàn)開(kāi)始后第5、10、15、20、30、40、50、60 min各觀測(cè)一次,以后每隔30 min觀測(cè)一次。

   在試驗(yàn)過(guò)程中測(cè)量地下水、海水水溫以及空氣溫度。

   出水量采用水表測(cè)量,水表讀數(shù)精確到0.01m3。用三角堰對(duì)流量進(jìn)行校核,經(jīng)校核所采取的數(shù)據(jù)是準(zhǔn)確的。

   對(duì)試驗(yàn)井進(jìn)行三個(gè)降深抽水試驗(yàn)。降深由大到小,先進(jìn)行大降深,后進(jìn)行小降深。

   抽水試驗(yàn)穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)和穩(wěn)定延續(xù)時(shí)間:

   本次試驗(yàn)地下水位和海水聯(lián)系密切。通過(guò)觀測(cè),地下水的升降與潮水的漲、落稍有滯后。因此采用相對(duì)靜止水位,即當(dāng)潮水位與地下水位變化趨勢(shì)一致且差值保持在一常量時(shí),即視為地下水位相對(duì)穩(wěn)定。涌水量波動(dòng)值(最大與最小涌水量之差)不超過(guò)平均流量的5%。水位和水量只在上述范圍內(nèi)波動(dòng),沒(méi)有持續(xù)上升或下降的趨勢(shì),視為穩(wěn)定。

   穩(wěn)定延續(xù)時(shí)間:第一降深12小時(shí),第二降深9.5小時(shí),第三降深8.5小時(shí)。

   3)恢復(fù)水位觀測(cè)。抽水試驗(yàn)結(jié)束,立即進(jìn)行了恢復(fù)水位觀測(cè)。抽水井在抽水停止后第1、2、3、4、5、6、8、10、15、20、25、30、40、50、60、80、100、120 min各測(cè)一次,以后每30分鐘測(cè)量一次,直到水位穩(wěn)定。觀測(cè)井觀測(cè)時(shí)間為停抽后第1、3、5、10、15、20、25、30、40、50、60、80、100、120 min各測(cè)一次,以后每隔30分鐘觀測(cè)一次,直至完全恢復(fù)。恢復(fù)水位穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)與靜止水位觀測(cè)要求相同,并與抽水前靜水水位進(jìn)行比較。

   2.5  抽水試驗(yàn)情況

   抽水試驗(yàn)共進(jìn)行三個(gè)降深,降深分別為14.98、6.98和2.18 m,出水量分別為49.43、39.00和15.91 m3/h,三次降深穩(wěn)定時(shí)間分別為12-9.5-8.5時(shí)。

   3  水文地質(zhì)參數(shù)計(jì)算

   3.1  計(jì)算模型的選用

   1)計(jì)算模型。根據(jù)地質(zhì)資料,試驗(yàn)所在位置目的含水層分布連續(xù),試驗(yàn)含水層厚度20.00 m,由細(xì)砂、中砂、粗砂組成。試驗(yàn)所在位置含水層分布較均勻,邊界距抽水井較遠(yuǎn)。

   抽水井上部均覆蓋有較厚的粘性土層,含水層具有承壓性。試驗(yàn)所采用的是非完整井試驗(yàn)。

   2)地下水靜止水位的采用。根據(jù)本次試驗(yàn)地下水靜止水位及海水位的觀測(cè),地下水與海水受潮汐變化現(xiàn)象明顯。地下水的變化與海水的變化有滯后現(xiàn)象,滯后時(shí)間約15 min。地下水水位高程與海水面高程相差較大,約0.53 m,在高潮和低潮期也不相同。

   地下水靜止水位的采用是:根據(jù)靜止水位觀測(cè)時(shí),取得在潮汐周期內(nèi)不同時(shí)間地下水與海水的差值,對(duì)抽水穩(wěn)定時(shí)間內(nèi)處于潮汐周期的不同時(shí)間進(jìn)行平差,算出靜止水位和水位降深。

   3.2  試驗(yàn)參數(shù)的計(jì)算

   1)滲透系數(shù)的計(jì)算??紤]到現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況本文采用穩(wěn)定流方法進(jìn)行計(jì)算。

   據(jù)(《水文地質(zhì)手冊(cè)》編寫組-1978之8-1-22)單孔抽水,抽水孔為非完整孔,遠(yuǎn)離補(bǔ)給或隔水邊界,過(guò)濾器緊連隔水頂板計(jì)算滲透系數(shù)。

   式中:k—利用主井求得的含水層滲透系數(shù)(cm/s);r—影響半徑(m);q—管井穩(wěn)定涌水量(m3/h);m—含水層厚度(m);rw—抽水井半徑(m);sw—抽水井穩(wěn)定動(dòng)水位下降值(m);ξ0—穩(wěn)定流非完整井補(bǔ)充水流阻力值(查表)。

   根據(jù)(《水文地質(zhì)手冊(cè)》編寫組-1978之8-1-24)有二個(gè)觀測(cè)孔,抽水孔和觀測(cè)孔為非完整孔,遠(yuǎn)離補(bǔ)給或隔水邊界,過(guò)濾器緊連隔水頂板計(jì)算滲透系數(shù)。

   式中:k—利用主井和2個(gè)觀測(cè)井求得的含水層滲透系數(shù)(cm/s);q—管井穩(wěn)定涌水量(m3/h);m—含水層厚度(m);s1、s2—觀測(cè)孔1、觀測(cè)孔2穩(wěn)定動(dòng)水位下降值(m);r1、r2—觀測(cè)孔1、觀測(cè)孔2至抽水井中心的距離(m)。(表5)

   根據(jù)(sl 320-2005)附錄b穩(wěn)定流承壓水非完整井過(guò)濾器緊接含水層頂板,l>0.3 m,計(jì)算承壓水滲透系數(shù)計(jì)算公式:

   式中:k—利用主井和2個(gè)觀測(cè)井求得的含水層滲透系數(shù)(cm/s);q—管井穩(wěn)定涌水量(m3/h);m—含水層厚度(m);l—過(guò)濾器長(zhǎng)度(m);s1、s2—觀測(cè)孔1、觀測(cè)孔2穩(wěn)定動(dòng)水位下降值(m);r1、r2—觀測(cè)孔1、觀測(cè)孔2至抽水井中心的距離(m)。(表6)

   2)抽水井影響半徑計(jì)算公式。根據(jù)(sl 320-2005)附錄f中公式:

  ?。ㄊ?.2.2)

   式中:r—影響半徑(m);s1、s2—觀測(cè)孔內(nèi)水位降深(m);r1、r2—抽水孔至觀測(cè)孔之間的距離(m)。

   3.3  水文地質(zhì)參數(shù)的分析與選用

   通過(guò)不同方法對(duì)滲透系的綜上所得,人工島滲透系數(shù)k為0.694~

   2.44×10-2 cm/s,降深14.98 m~2.18 m時(shí),影響半徑r為110.18 m~79.40 m。

   由于采用兩個(gè)觀察孔時(shí)所計(jì)算結(jié)果精度較高,人工島滲透系數(shù)

   k=2.04×10-2 cm/s,降深在14.98 m時(shí)影響半徑r=110.18 m。根據(jù)人工島區(qū)水文地質(zhì)條件,結(jié)合場(chǎng)區(qū)勘察地層參數(shù)分析、比較,取以上平均值為本次抽水試驗(yàn)水文地質(zhì)參數(shù)。

   4  基坑降水方案建議

   根據(jù)人工島及隧道的設(shè)計(jì)方案,主要有兩個(gè)方面的施工涉及地下水:一是隧道島上段小島施工時(shí)的降水;二是在圍堰施工后,人工島大面積排水后的基坑抗?jié)B流穩(wěn)定性。

   人工島降水的有關(guān)參數(shù)分別計(jì)算如下。

   4.1  人工島基坑降水參數(shù)計(jì)算

   1)基坑涌水量的計(jì)算。按設(shè)計(jì)方案要求,擬建人工島承壓水頭降至-11.40 m,據(jù)資料顯示,測(cè)得最高海水位2.51 m,而承壓水頭比海水位高0.02 m,即基坑水位降深為14.44 m。

   根據(jù)(jtj120-99之f.0.3-1)中承壓水完整井基坑涌水量計(jì)算公式:

   式中:q—基坑涌水量(m3/d);k—滲透系數(shù)(2.04×10-2 cm/s);m—承壓水含水層厚度(20.00 m);s—基坑水位降深(14.44 m);r—降水影響半徑(設(shè)計(jì)降深23.04 m時(shí)影響半徑125 m);r0—基坑等效半徑()。

   代入數(shù)值計(jì)算得:q=40009 m3/d。

   2)設(shè)計(jì)單井涌水量的計(jì)算。根據(jù)(jtj120-99之8.3.4)管井的出水量經(jīng)驗(yàn)公式:

   其中:rs—過(guò)濾器半徑(取0.20 m);l—過(guò)濾器進(jìn)水部分長(zhǎng)度(l取15);k—滲透系數(shù)(2.04×10-2 cm/s)。

   代入數(shù)據(jù),計(jì)算得:q=2940 m3/d。

   3)降水井?dāng)?shù)量的計(jì)算。根據(jù)(jtj120-99之8.3.3)降水井的計(jì)算公式:

   式中:q—基坑總涌水量(40009 m3/d);q—設(shè)計(jì)單井出水量

   (2000 m3/d)。

   分別代入數(shù)值計(jì)算得:n≈22。

   即擬建人工島島隧結(jié)合處小島基坑降水需布置22口井降水井(井深60 m、井徑400 mm)。

   4.2  人工島降水井的布設(shè)

   擬建人工島島隧結(jié)合處小島基坑,長(zhǎng)90 m,寬37.3 m。該場(chǎng)區(qū)含水層分布均勻,滲透性好,地下水補(bǔ)給條件好。建議降水井布置在島壁外圍1 m~2 m處,分三排均勻布置,兩側(cè)每排7個(gè),中間一排8個(gè),詳見(jiàn)圖1:人工島降水井平面布置圖。

   圖1  人工島降水井平面布置圖

   根據(jù)(jtj120-99之8.3.7-2)塊狀基坑降水深度計(jì)算公式:

   式中:s—在基坑中心處或各井點(diǎn)中心處地下水位降深(m);q—基坑總涌水量(40009 m3/d);m—含水層厚度(20 m);k-滲透系數(shù)(2.04×10-2 cm/s);r0—基坑等效半徑與降水井影響半徑之和(32.7+125 m);n—降水井個(gè)數(shù)(22口);ri—n井至基坑中心點(diǎn)的距離(m)。

   代入數(shù)值計(jì)算得:s=30.28 m。

   可見(jiàn),降水井運(yùn)行后水位降深為30.28 m,超過(guò)設(shè)計(jì)降深14.4 m,可滿足降水設(shè)計(jì)要求。

   4.3  基坑抗?jié)B流穩(wěn)定性分析

   根據(jù)設(shè)計(jì)要求,在人工島基礎(chǔ)進(jìn)行施工時(shí),人工島基坑底部開(kāi)挖高程為-11.00 m。按(gb 50007-2002之w.0.1)進(jìn)行基坑底抗?jié)B流穩(wěn)定性驗(yàn)算。

   式中:γm—透水層以上土的飽和重度(kn/m3);t+δt—透水層頂面距基坑底面的深度(m);pw—含水層水壓力(kpa)。

   透水層以上土層為淤泥、淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土,飽和重度取17.0 kn/m3。透水層頂面距基坑底面的深度最小為43.90 m。含水層水壓力取年最大潮位時(shí)地下水水頭值3.04 m到透水層頂面的距離。

   滿足條件,坑底穩(wěn)定。

   5  結(jié)束語(yǔ)

   通過(guò)多種方法計(jì)算出人工島滲透系數(shù)k=2.04×10-2 cm/s,降深在14.98 m時(shí)影響半徑r=110.18 m。按設(shè)計(jì)方案要求,擬建人工島承壓水頭降至-11.40 m,據(jù)資料顯示,測(cè)得最高海水位2.51 m,而承壓水頭比海水位高0.53 m,即基坑水位降深為14.44 m。

   承壓水完整井基坑涌水量計(jì)算q=40009 m3/d。q=2940 m3/d。擬建人工島島隧結(jié)合處小島基坑降水需布置22口井降水井(井深60.0 m、井徑400 mm)。當(dāng)布設(shè)24口降水井時(shí),可見(jiàn),降水井運(yùn)行后水位降深為30.28 m,超過(guò)設(shè)計(jì)降深14.4 m,可滿足降水設(shè)計(jì)要求。
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