石太客運專線橋梁抗震計算
2010-09-29 
1. 概述

  新建石家莊至太原客運專線工程,建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)為客運專線( 近期兼顧貨運) 近期客車運行速度200km/h,貨車120km/h;遠(yuǎn)期最高客車運行速度200km/h以上。本文通過《 鐵路工程抗震設(shè)計規(guī)范》( GBJ11l 87) ( 簡稱{ 87震規(guī),以下同) 與《鐵路工程抗震設(shè)計規(guī)范》( 報批稿) ( 簡稱《 新震規(guī)》,以下同) 的理論計算 公式比較、分析,以及采用計算軟件和計算方法的驗證 和選取,介紹石太客運專線橋梁抗震計算 。 

   2.石太線場地情況簡介

  石太線沿線地質(zhì)情況復(fù)雜,主要為新黃土、膨脹土。新黃土柱狀節(jié)理發(fā)育,大孔隙,具濕陷性。全線地震動峰值加速度值a=0.1g~0.20g,橋梁大多位于a=0.15g~0.20g震區(qū)。沿線橋梁場地類別主要為Ⅱ類,靠近太原市為Ⅲ 類場地;地震動反應(yīng)譜特征分區(qū)主要為二區(qū)、一區(qū)。 

 3. 橋梁墩臺及基礎(chǔ)情況

     全線橋墩采用雙線圓端形實體橋墩、雙線圓端形空心墩。橋臺多為雙線一字形橋臺;對于高填方地段,結(jié)合地質(zhì)條件,一般采用雙線Ⅱ形橋臺。全線基礎(chǔ)形式有明挖、樁基、挖井基礎(chǔ)。其中樁基占90%以上,樁徑根據(jù)墩高、跨度及地質(zhì)情況分為1.25、1.5m兩種。  

  4.《
87震規(guī)》與《新震規(guī)》對照比較

  4.1抗震計算軟件的驗證

  (1)計算軟件選取

  為了驗證有限元分析軟件MIDAS計算成果的可靠性,本次檢算中特選取了一些橋梁,將該軟件與ANSYS軟件計算的結(jié)果進(jìn)行驗證比較。以花溝村1號中橋3~32m連續(xù)梁為例,分別采用MIDAS和ANSYS兩個有限元程序建立全橋模型(圖1),制動墩計算結(jié)果列于表1、表2。 

全橋模型圖
  制動墩計算結(jié)果表
       
    通過以上驗證,可以看出:MIDAS與ANSYS的計算結(jié)果相差在5%以內(nèi),本次抗震計算均采用MIDAS進(jìn)行分析計算。 

  (2)軟件計算結(jié)果驗證 

    以墩高日=12m,墩全高14.5m,墩頂截面為2。2mx6m的圓端形實體墩為例,墩底固結(jié),建立單墩模型(圖2),采用MIDAS軟件加載{87震規(guī)》反應(yīng)譜曲線,同時按(87震規(guī)》附錄四公式手算橋墩的墩底截面內(nèi)力,其計算結(jié)果對比見表3。 

單墩模型圖
 
 
內(nèi)力對比表  
 
 
   通過以上驗證,可以看出采用MIDAS進(jìn)行抗震計算具有較高的準(zhǔn)確性。 

   4.2計算方法 

   (1)對于簡支梁橋,跨度小于或等于40m,墩高H≤40m的橋墩,采用簡化公式計算墩頂?shù)卣鸺袅Α澗?,同時采用有限元分析軟件MIDAS建立單墩力學(xué)模型進(jìn)行抗震計算以核對兩種計算成果,合理取值;  
       
   (2)跨度大于或等于40m、墩高>40m的橋墩,采用有限元分析軟件MIDAS計算。 

  4.3《87震規(guī)》與《新震規(guī)》理論計算比較

  《87震規(guī)》與《新震規(guī)》采用計算模型一致(圖3)。計算地震力時,必須將橋墩基礎(chǔ)與地基土的連接方式模擬成彈簧,以柔度系數(shù)&11及&22反映( 樁基設(shè)計時&11及&22是依據(jù)樁基布置反求得出)。
橋墩地震力計算模型圖
 

  《87震規(guī)》計算公式

 
 《87震規(guī)》計算公式

    ·

 
  《新震規(guī)》計算公式
 《新震規(guī)》計算公式
      
   從《87震規(guī)》與《新震規(guī)》所采用的水平地震力、力矩計算公式可以看出,《新震規(guī)》采用的水平地震基本加速度替代了(87震規(guī)》公式中的 。  

   地震反應(yīng)譜曲線(87震規(guī)》公式中第一振型動力系數(shù)β1,與結(jié)構(gòu)自振周期及場地類別有關(guān)?!缎抡鹨?guī)》中第一振型動力系數(shù)β1與結(jié)構(gòu)自振周期、場地類別和地震動參數(shù)區(qū)劃確定的地震動反應(yīng)譜特征周期有關(guān)。當(dāng)結(jié)構(gòu)自振周期在0.4~1.5s,《新震規(guī)》動力放大系數(shù)較《87震規(guī)》增大1.33倍。 
 
 《87震規(guī)》公式中剪力振型遇合系數(shù)c,與場地類別及橋墩高度有關(guān)。《新震規(guī)》中剪力振型遇合系數(shù)c,與地震動參數(shù)區(qū)劃確定的地震動反應(yīng)譜特征周期有關(guān)。  

 《新震規(guī)》中對場地類別劃分比《87震規(guī)》更加細(xì)致,同時細(xì)化了地震反應(yīng)譜特征周期分區(qū)。按8度震區(qū)Ⅱ類場地土,選取反應(yīng)譜(動力放大系數(shù))曲線。  

 《87震規(guī)》計算所采用的反應(yīng)譜曲線如圖4所示。
 
《87震規(guī)》計算所采用的反應(yīng)譜曲線 
 
        《新震規(guī)》反應(yīng)譜曲線如圖5所示。
 
《新震規(guī)》計算所采用的反應(yīng)譜曲線圖
 
   
  4.4石太線計算結(jié)果比較

  選取部分工點根據(jù)具體地質(zhì)情況按實體橋墩和空心橋墩分震區(qū)計算結(jié)果見表4。
 
地震力變化情況表 

  
 (1)圓端形實體橋墩

 對圓端形實體橋墩,地震力采用《新震規(guī)》與采用《87震規(guī)》有較大的變化,地震力有很大幅度的增加。計算結(jié)果表明:7度震區(qū)口α=0.15g的橋墩,縱橫向地震剪力、彎矩普遍增加1.134~2 .22倍。8度震區(qū)α=0.2g的橋墩,縱橫向地震剪力、彎矩普遍增加1.63~ 2.33倍。 

 (2)圓端形空心橋墩 

    墩高H≤40m的橋墩,《新震規(guī)》較《87震規(guī)》縱橫向地震剪力、彎矩普遍增加2倍左右。隨著墩高的增加,《新震規(guī)》與《87震規(guī)》的地震力比值越小,至墩高60m左右時基本變化至1.1左右(對于高墩,內(nèi)力未考慮重要系數(shù) ) 。 

  5 .抗震措施 

    對于圓端形實體橋墩,由于采用《新震規(guī)》后地震力的大幅增加,橋墩身截面的混凝土應(yīng)力及偏心超出原設(shè)計的控制范圍。根據(jù)計算結(jié)果采取增加墩身鋼筋以及部分實體橋墩改為空心墩等設(shè)計措施,重新進(jìn)行檢算,滿足抗震設(shè)計要求;對于空心橋墩,墩高在20m左右,墩身為直坡的空心橋墩,若按素混凝土截面設(shè)計,則截面偏心不能滿足規(guī)范要求;若按鋼筋混凝土截面進(jìn)行配筋檢算,則采用原設(shè)計的墩身護(hù)面鋼筋數(shù)量及布置形式基本上能夠滿足規(guī)范,不需要再加強墩身配筋,對于少數(shù)控制設(shè)計的直坡墩形改為斜坡墩形。對于墩高H>20m的空心墩,一般采用斜坡式墩身,其由墩身自重引起的地震水平力增長比較慢,而墩頂以上梁重、二期恒載以及活載產(chǎn)生的水平地震力基本不變,截面縱、橫向尺寸放大的比較快,因此墩高越高,地震荷載越不控制設(shè)計。經(jīng)過對墩高H>20m的空心墩,逐個工點進(jìn)行檢算,得出結(jié)論:按原設(shè)計墩身采用護(hù)面鋼筋便能夠滿足抗震設(shè)計要求;對于基礎(chǔ),根據(jù)由于地震力的增大,基礎(chǔ)設(shè)計基本受地震力工況控制。 

  6.結(jié)語

 石太客運專線橋梁抗震設(shè)計進(jìn)行了大量的計算方法驗證、新舊規(guī)范的計算比較等工作,本論文對本線抗震設(shè)計進(jìn)行了總結(jié),為以后客運專線的橋梁抗震設(shè)計提供可參考數(shù)據(jù)。  
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