淺談在路橋施工中怎樣應(yīng)用加固技術(shù)
2015-07-09
1 體外索加固橋梁方法設(shè)計(jì)
為了滿足加固后舊橋承載力的需要，體外索一般采用折線形，同時(shí)滿足梁正截面抗彎強(qiáng)度和抗剪強(qiáng)度的要求。體外索材料一般由無粘結(jié)鋼絞線、粗鋼筋與槽鋼組合而成。體外索布置（如圖1）所示。體外索加固橋梁受彎構(gòu)件時(shí)，可按偏心構(gòu)件驗(yàn)算梁的承載力；按無粘結(jié)部分預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，認(rèn)為截面受彎破壞時(shí)，梁內(nèi)的非預(yù)應(yīng)力鋼筋達(dá)到屈服，而預(yù)應(yīng)力鋼筋達(dá)不到極限強(qiáng)度，驗(yàn)算使用階段的應(yīng)力及結(jié)構(gòu)的變形；按加勁梁組合結(jié)構(gòu)分別對(duì)其受力和使用性能進(jìn)行分析。在正使用極限狀態(tài)的各項(xiàng)指標(biāo)計(jì)算時(shí)，按整體變形協(xié)調(diào)條件計(jì)算在外部荷載作用下預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力增量。
2 設(shè)計(jì)實(shí)例
某大橋?yàn)槠骄缇郘為130cm的鋼筋混凝土T型梁橋，原設(shè)計(jì)荷載為汽- 10 級(jí)、拖- 60。由于船體的撞擊，下緣混凝土破損，部分混凝土脫落，已出現(xiàn)縱向貫通裂縫，主鋼筋已嚴(yán)重銹蝕。加固時(shí)，首先鑿除松散混凝土，用鋼絲刷清銹處理，采用掛模澆筑C40 混凝土修補(bǔ)完整，然后施加體外預(yù)應(yīng)力加固，加固后橋梁承載能力要求提高到汽15 級(jí)。T 型主梁翼緣寬178cm，翼緣厚12cm，梁肋寬18cm，受拉Ⅱ級(jí)，鋼筋面積為44.27cm2，采用C25混凝土，體外索布置如圖1 所示，支點(diǎn)距轉(zhuǎn)向塊L3為180cm，轉(zhuǎn)向塊的間距L2為840cm，端錨固點(diǎn)距轉(zhuǎn)向塊L1 為150cm，中心軸距梁上邊緣y0u 為19.14cm，中心軸距梁下邊緣y0d 為60.86cm，h1為端錨固點(diǎn)至中心軸距離，h2為轉(zhuǎn)向塊至中心軸距離。每T 型梁配置4 根無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線，共16 根。為了使每片梁受力均勻，采用兩端分2次張拉，固定端與張拉端交叉布置。預(yù)應(yīng)力鋼絞線的張拉控制應(yīng)力為855MPa，有效預(yù)應(yīng)力為62,215MPa。加固后橋梁，采用前軸重為55kN、后軸重為155kN，兩輛載重汽車進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)荷載試驗(yàn)。對(duì)主梁跨中撓度、鋼筋和混凝土的應(yīng)力進(jìn)行分析，并確認(rèn)其加固效果。部分實(shí)測(cè)結(jié)果見表1、表2。
由表1數(shù)據(jù)表明主梁跨中撓度為5.43mm，滿足橋梁規(guī)范要求靜活載撓度不超過（1/600）l 的要求，校驗(yàn)系數(shù)滿足0.6～0.9 舊橋鑒定的要求。結(jié)構(gòu)具有足夠的抗彎剛度，達(dá)到汽- 15 荷載標(biāo)準(zhǔn)作用的使用要求。
σL 為汽車荷載產(chǎn)生的應(yīng)力；σp 為預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的應(yīng)力；σ為總應(yīng)力。由表2、表3 數(shù)據(jù)表明：施加預(yù)應(yīng)力，使主梁的上邊緣混凝土產(chǎn)生拉應(yīng)力和下邊緣混凝土產(chǎn)生壓應(yīng)力，則上邊緣混凝土總壓應(yīng)力值與下邊緣混凝土總拉應(yīng)力值都減小。鋼筋的校驗(yàn)系數(shù)滿足0.4~0.8 舊橋鑒定的要求。采用體外預(yù)應(yīng)力加固后，從加固前汽-10 級(jí)荷載提高到加固后汽- 15 級(jí)荷載標(biāo)準(zhǔn)，加固效果是非常顯著的。
荷載試驗(yàn)表明：在汽- 15 荷載標(biāo)準(zhǔn)作用下，加固后橋梁的抗彎承載能力系數(shù)為1.51，達(dá)到加固要求，該加固方法是可行的。
3 施工的全過程
在T 型梁的腹板鉆孔洞時(shí)，避開梁中受力鋼筋.洞口周圍粘貼了30cm×30cm 碳纖維，以增強(qiáng)混凝土的局部抗壓能力。3.2 穿索與預(yù)應(yīng)力張拉首先對(duì)每根無粘結(jié)鋼絞線貼上編號(hào)標(biāo)簽，逐根將鋼絞線穿入鋼栓孔洞中，并調(diào)整至最佳位置。然后安裝錨杯和夾片外螺母，將千斤頂和張拉配件安裝就位，最后進(jìn)行預(yù)應(yīng)力張拉。張拉程序：0→10%σcon（讀初始伸長(zhǎng)值并作張拉程序：0→10%σcon（測(cè)量伸長(zhǎng)值l3 作記錄）→σcon（測(cè)量伸長(zhǎng)值l3 并作記錄）→卸荷至零。采用一端張拉法對(duì)鋼絞線在梁兩側(cè)各一根進(jìn)行對(duì)稱張拉。張拉時(shí)，采用張拉力和預(yù)應(yīng)力筋伸長(zhǎng)量雙重控制。張拉過程中，跟蹤觀測(cè)每片主梁的跨中撓度和裂縫閉合情況。
量取千斤頂活塞的伸長(zhǎng)量l1 張拉達(dá)20%σcon 時(shí)再量取千斤頂活塞的伸長(zhǎng)量l2，二者之差為鋼索的實(shí)際推算伸長(zhǎng)量。張拉應(yīng)力達(dá)100%σcon，再量取千斤頂活塞的伸長(zhǎng)量l3，l3 與l1 之差為鋼索的際張拉伸長(zhǎng)量。實(shí)際張拉伸長(zhǎng)量與實(shí)際推算伸長(zhǎng)量之差，與理論伸長(zhǎng)相比誤差不超過+10%，-5%。
預(yù)應(yīng)力張拉的理論伸長(zhǎng)量計(jì)算按規(guī)范要求進(jìn)行，采用平均張拉應(yīng)力法即：
式中，F(xiàn)p 為平均張拉力；L，Ap，Ep 分別為預(yù)應(yīng)力鋼絞線計(jì)算長(zhǎng)度、面積和彈性模量單根鋼絞線的張拉力分別為120kN（2 片中梁）、100kN（2 片邊梁）；初應(yīng)力取張拉力的10%，即分別為12kN，10kN。由表4、表5 數(shù)據(jù)可以看出，張拉時(shí)，跨中向上撓度實(shí)測(cè)值與理論計(jì)算值吻合較好，說明理論計(jì)算的正確和施工質(zhì)量的可靠。
4 工程總結(jié)
?。?）防松套
本加固工程體外預(yù)應(yīng)力索錨固體系中采用的是單孔夾片式錨具，設(shè)計(jì)控制索力為100kN，120kN，屬于較小的張拉噸位。由于橋梁長(zhǎng)期承受較大振動(dòng)荷載，疲勞作用會(huì)引起錨具中的夾片放松，甚至導(dǎo)致錨具失錨。為防止此類事故發(fā)生，本工程采用了夾片防松裝置――防松套。同時(shí)，在防松套與錨具夾片之間放置彈簧墊圈，使防松套對(duì)三夾片均勻施力，并起減振作用。
?。?）鋼銷栓和轉(zhuǎn)向塊
鋼銷栓和轉(zhuǎn)向塊是本次加固工程中的最關(guān)鍵構(gòu)件之一，轉(zhuǎn)向塊設(shè)計(jì)與施工必須符合以下要求：
A 滿足張錨體系錨固及傳力的功能要求。轉(zhuǎn)向塊由鋼板焊接而成，保證有效傳遞預(yù)應(yīng)力。
B 結(jié)構(gòu)混凝土局部承壓承載能力。對(duì)體外索實(shí)施預(yù)應(yīng)力張拉后，在索力作用下，銷栓對(duì)混凝土孔壁具有拉索方向的擠壓力，銷栓的尺寸要與混凝土洞口尺寸、混凝土強(qiáng)度等級(jí)相符合，以滿足混凝土的局部承壓要求。
C 錨下栓體鋼材的局部承壓承載能力。在索力作用下，錨具的錨環(huán)將對(duì)鋼栓產(chǎn)生擠壓力，應(yīng)在錨下栓體表面加工合理的平面，此平面既要保證錨具穩(wěn)定受力，又要保證與體外索垂直。
D 銷栓應(yīng)有足夠的抗彎、抗剪承載能力和抗變形能力。其剪切變形和彎曲變形盡量小，確保錨環(huán)安裝牢固后能夠與預(yù)應(yīng)力索的索力方向相協(xié)調(diào)。
(3)張錨體系的保護(hù)
選用無粘結(jié)鋼絞線作為體外預(yù)應(yīng)力索，外裹油脂和塑料護(hù)套可起到保護(hù)預(yù)應(yīng)力索的作用，具有一定的耐久性.張錨體系兩端的錨具和防松套采用玻璃絲布纏包油脂的方法加以保護(hù)。
5結(jié)束語
綜上所述，體外索加固法是在使用過程中，具有加固、卸載及減小結(jié)構(gòu)內(nèi)力的作用，值得推廣應(yīng)用。體外預(yù)應(yīng)力加固法，加固后能達(dá)到荷載標(biāo)準(zhǔn)，加固效果是非常顯著的。體外索加固法有效改善了主梁在正常使用階段的工作性能，裂縫寬度變窄，撓度明顯減小，增強(qiáng)了結(jié)構(gòu)的耐久性。
